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一、半導體封裝技術簡介
從事半導體行業，尤其是半導體封裝行業的人，總繞不開幾種封裝工藝，那就是芯片粘接、引線鍵合、倒裝連接技術。
尤其以引線鍵合(Wire Bonding)及倒裝連接(Flip Chip Bonding)最為常見，因為載帶連接技術(TAB)有一定的局限性，封裝上逐漸淘汰了這種技術。
倒裝芯片技術是通過芯片上的凸點直接將元器件朝下互連到基板、載體或者電路板上。引線鍵合的連接方式是將芯片的正面朝上，通過引線(通常是金線)將芯片與線路板連接。?
? 引線鍵合、載帶連接、倒裝連接各有特點。其中倒裝連接以結構緊湊，可靠性高在封裝行業應用越來越廣泛。
二、什么是倒裝芯片技術？
倒裝芯片技術起源于IBM，IBM公司在1960年研制開發出在芯片上制作凸點的倒裝芯片焊接工藝。以95Pb5Sn凸點包圍著電鍍NiAu的凸球。后來制作PbSn凸點，使用可控塌焊連接(Controlled collapse Component Connection, 簡稱C4技術)，該技術最初為自己的大型計算機主機所開發的一種高可靠的封裝技術。C4芯片具有優良的電學、熱學性能，封裝疲勞壽命至少提高10倍以上。
自從IBM研制并成功應用C4技術后，隨后的技術發展中，一些半導體公司又對C4技術進行了優化升級，其中包括Fairchild公司研制了Al凸點，Amelco公司研制了Au凸點技術。
半導體封裝技術也從QFP(Quad Flat Package方形扁平式)封裝工藝發展到BGA(Ball Grid Array球狀引腳柵格陣列)封裝，到最新的CSP(Chip Scale Package晶圓級)封裝。
伴隨半導體芯片體積的逐漸減小，對芯片封裝技術要求越來越高，封裝技術向著晶圓及封裝發展。
在對傳統芯片進行封裝時，通常是將晶圓進行切割成Die，再對每一個Die進行封裝，伴隨封裝技術的成熟，在最新的半導體封裝中，將封裝工藝與半導體工藝進行融合，在晶圓上對芯片進行統一封裝，再切割形成可靠性更高的獨立芯片。
隨著倒裝技術的成熟應用，目前全世界的倒裝芯片消耗量超過年60萬片，且以約50%的速度增長，3%的晶圓封裝用于倒裝芯片凸點技術，幾年后可望超過20%。
倒裝芯片元件主要用于半導體設備，有些元件，如無源濾波器，探測天線，存儲器裝備也開始使用倒裝芯片技術，由于芯片直接通過凸點直接連接基板和載體上。因此，更確切的說，倒裝芯片也叫DCA(Direct Chip Attach)，下圖中CPU及內存條等電子產品是最常見的應用倒裝芯片技術的器件。
下圖是內存條中存儲芯片通過倒裝技術與線路板連接，芯片與電路板中間通過填充膠固定。
在典型的倒裝芯片封裝中, 芯片通過3到5個密耳(1mil=25um)厚的焊料凸點連接到芯片載體上，底部填充材料用來保護焊料凸點。
下圖是一張典型的倒裝連接圖，芯片與下方的基板采用倒裝方式連接：
三、倒裝技術技術細節
在半導體芯片倒裝連接的過程中，有許多前后處理的工序，以下詳細介紹倒裝工藝的相關細節：
第一步：凸點下金屬化（UBM，under bump metallization）
倒裝連接第一步需在芯片表面制作凸點技術，倒裝連接的本質是芯片上的凸點與基板上的凸點(凹槽)連接，半導體表面的金屬化有以下幾種方式：
(a)濺射:用濺射的方法一層一層地在硅片上沉積薄膜，然后通過照相平版技術形成UBM圖樣，然后刻蝕掉不是圖樣的部分。
(b)蒸鍍:利用掩模，通過蒸鍍的方法在硅片上一層一層地沉積。這種選擇性的沉積用的掩?？捎糜趯耐裹c的形成之中。
(c)化學鍍:采用化學鍍的方法在Al焊盤上選擇性地鍍Ni。常常用鋅酸鹽工藝對Al表面進行處理。無需真空及圖樣刻蝕設備，低成本。
下圖是半導體芯片進行凸點金屬化(UBM)的流程：
由于鋁焊盤表面有一層氧化物，鍍層金屬無法粘附在氧化的表面上，因此要對鋁表面進行適當的處理以清除氧化物層。
一般的方法是在鋁焊盤上采用鋅酸鹽處理(zincation)，該技術是在鋁的表面沉積一層鋅，防止鋁發生氧化，鍍鋅工藝的一個缺點是鋁也會被鍍液腐蝕掉，因此需要采用二次鍍鋅工藝，在進行鍍鋅工藝中，有0.3-0.4mm厚的鋁將被腐蝕掉。在鍍鋅過程中，鋅沉積在鋁表面，而同時鋁及氧化鋁層則被腐蝕掉。鋅保護鋁不再發生氧化，鋅層的厚度很薄。
在進行鍍鋅工藝后，進一步采用化學鍍鎳用作UBM的沉積，金屬鎳起到連接/擴散阻擋的作用。鎳的擴散率非常小，與焊料也幾乎不發生反應，它僅與錫有緩慢的反應，因此非常適合作為共晶焊料的UBM金屬?；瘜W鍍鎳既可以用于UBM金屬的沉積，也可以用來形成凸點。在部分倒裝凸點的表面會進一步鍍金，由于金導電性能好，且不易氧化，可增加倒裝連接的可靠性。
第二步: 回流形成凸點
焊料凸點方法有蒸鍍焊料凸點、電鍍焊料凸點、印刷焊料凸點、釘頭焊料凸點、放球凸點、焊料轉移凸點等不同工藝，其中電鍍焊料及印刷焊料工藝使用較廣泛。
在半導體表面凸點金屬化后，通過回流爐將金屬化部分形成倒裝球。
回流形成凸點的大致過程如下圖所示：
其中電鍍焊料凸點的具體形成過程如下圖：
凸點常用的材料是Pb/Sn合金，因為其回流焊特性好，適合工業化生產。
除了常見的Pb/Sn合金，凸點也有Au/Ni合金等凸點材料，為了保證可靠的互連，UBM必須與用于凸點的焊料合金相容。適合高鉛的UBM不一定適合高錫焊料。例如Cu潤濕層合適于含錫3-5%的高鉛焊料，但是不適合于高錫焊料，因為Cu與Sn反應迅速而生成Sn-Cu金屬間化合物。如果Cu被消耗完畢，焊料將與焊區不潤濕。
下圖是不同的凸點材質件的倒裝連接：
下圖中的左圖是回流（高溫）前的凸點狀態，右圖是經高溫后的凸點狀態，經高溫后凸點融化成球形。
化學鍍UBM和絲網印刷工藝(Electroless UBM and Stencil Printing)是工業應用中低成本倒裝焊凸點制備方法。
以下是絲網印刷凸點制作流程（Stencil Printing Process Flow）及完成后的凸點形貌：
第三步：倒裝芯片組裝
此工序是將完成凸點制作的芯片與載板進行倒裝互聯。
熱壓倒裝技術是芯片與載板連接的常用方法，最合適的凸點材料是金，凸點可以通過傳統的電解鍍金方法生成，或者采用釘頭凸點方法，后者就是引線鍵合技術中常用的凸點形成工藝。
對于熱壓倒裝技術，由于壓力較大，溫度也較高，這種工藝僅適用于剛性基底，如氧化鋁或硅。另外，基板必須保證較高的平整度，熱壓頭也要有較高的平行對準精度。為了避免半導體材料受到不必要的損害，施加壓力時應該有一定的梯度。
第四步：底部填充與固化
倒裝連接后已完成了芯片與基板的連接，為了提高倒裝穩定性，會在倒裝后的芯片與基板之間采用填充膠加固，填膠工藝如下圖所示：
? 芯片與基底之間的底部填充材料使連接抵抗熱疲勞的性能顯著提高，如果沒有底部填充，則熱疲勞將是倒裝芯片主要的可靠性問題。
(a)底部填充材料將集中的應力分散到芯片的塑封材料中去。
(b)可阻止焊料蠕變，并增加倒裝芯片連接的強度與剛度。
(c)保護芯片免受環境的影響（濕氣、離子污染等）。
(d)使得芯片耐受機械振動與沖擊。
四、倒裝芯片技術總結
與一般的焊點連接一樣，倒裝芯片連接的可靠性也要受到基板與芯片的熱膨脹系數(CTE)失配的影響，此外焊點的高度、焊點之間的最大間距亦會對可靠性造成影響。連接區的裂紋多是在從連接溫度冷卻下來的過程中產生的。
由于金的熔點溫度高，因此它對疲勞損傷的敏感程度遠小于焊料。因此，如果在熱循環中應力沒有超過凸點與焊盤之間的連接強度，那么可靠性不會存在太大問題。????????
芯片與基底之間的底部填充材料使連接抵抗熱疲勞的性能顯著提高，如果沒有底部填充，則熱疲勞將是倒裝芯片主要的可靠性問題。
倒裝芯片組裝非常適用于高頻應用領域，因為在這種組裝結構中，芯片與基底之間的連接通路非常短。倒裝焊點的串連阻抗為1mW左右，串連電感為0.025nH，遠小于引線鍵合中的5-10nH。
正是由于倒裝芯片組裝的這種優點，信號的傳輸時延可以顯著降低。
五、倒裝芯片技術的優點與缺點
(1)倒裝連接技術優點：
(a)小尺寸: 小的IC引腳圖形 (只有扁平封裝的5%）減小了高度和重量。
(b)功能增強: 使用倒裝芯片能增加I/O的數量。I/O不像導線鍵合處于芯片四周而受到數量的限制。面陣列可以在更小的空間里進行更多信號、功率以及電源等互連。一般的倒裝芯片焊盤可達400個。
(c)性能增加: 短的互連距離減小了電感、電阻以及電容，保證了信號延遲減少、較好的高頻率、以及從晶片背面較好的熱通道。
(d)提高了可靠性:大芯片的環氧填充確保了高可靠性。倒裝芯片可減少三分之二的互連引腳數。
(e)提高了散熱能力：倒裝芯片沒有塑封，芯片背面可進行有效的冷卻。
(f)低成本：批量的凸點降低了成本。
(2)倒裝連接技術的缺點：
(a)裸芯片很難測試；
(b)凸點芯片適應性有限
(c)隨著間距地減小和引腳數的增多導致PCB技術面臨挑戰；
(d)必須使用X射線檢測設備檢測不可見的焊點；
(e)和SMT工藝相容性較差；
(f)操作夾持裸晶片比較困難；
(g)要求很高的組裝精度；
(h)目前使用底部填充要求一定的固化時間；
(i)有些基板可靠性較低；
(j)維修很困難或者不可能。
半導體器件鍵合失效模式及機理分析
摘要：
本文通過對典型案例的介紹，分析了鍵合工藝不當，以及器件封裝因素對器件鍵合失效造成的影響。通過對鍵合工藝參數以及封裝環境因素影響的分析，以及對各種失效模式總結，闡述了鍵合工藝不當及封裝不良，造成鍵合本質失效的機理；并提出了控制有缺陷器件裝機使用的措施。
引言
半導體封裝內部芯片和外部管腳以及芯片之間的連接起著確立芯片和外部的電氣連接的重要作用。半導體器件的封裝中，多采用引線鍵合的方式實現內部芯片和外部管腳以及芯片之間的互聯技術；引線鍵合以工藝實現簡單、成本低廉、適用多種封裝形式而在連接方式中占主導地位，目前所有封裝管腳的90 ％以上采用引線鍵合連接。鍵合是半導體器件生產過程中的關鍵工序，對半導體器件的產品合格率有很大影響。
在半導體器件的使用過程中，只要其中一個鍵合點損壞，將導致器件失效，輕者造成器件部分功能喪失，嚴重者則完全功能喪失。半導體器件的本質失效約有1/3~1/4是由引線鍵合引起的，故其對半導體器件長期使用的可靠性影響很大。
鍵合失效表現出來的失效模式主要為開路（包括阻抗增大），個別情況為短路。分析其本質失效的原因，有些是與器件鍵合工藝有關，有些與器件的封裝有關，下面結合具體案例分析介紹。
1 鍵合工藝不良造成失效
鍵合焊接時，劈刀壽命達到期限，磨損過多，以及焊接參數（時間、壓力）設置不當，都可能導致鍵合點在以后器件使用過程中產生失效。
1.1 鍵合壓力大造成鍵合點失效
某型號檢波二極管在隨組合完成振動試驗后，發現兩只器件失效，失效模式均為開路。用體視鏡對兩只失效器件外觀進行觀察，未發現明顯異常。啟封器件，置于顯微鏡下觀察，發現兩只失效器件內部芯片鍵合點脫鍵（如圖1、2所示）。從開路鍵合點的形貌看，鍵合點金絲變形非常嚴重，邊緣已經變得非常薄且有明顯的開裂現象，說明鍵合焊接時，壓力過大。鍵合壓力大，鍵合點根部損傷嚴重，容易開路，另外，由于鍵合點非常薄且很容易出現“壓裂”情況，受機械力的沖擊，很容易出現開路失效。
1.2 鍵合壓力小引發開路
鍵合時壓力小，有可能造成鍵合點“未壓牢”，鍵合絲與焊盤之間“融合”面積較小，受到機械沖擊力作用，或者是溫度應力作用（尤其是被塑封材料包封的鍵合點），鍵合點很容易與焊盤分離而開路失效。
某型號多絲發光二極管隨整機進行試驗時失效。對失效二極管外引腳進行測試，發現二極管開路失效。對器件進行X射線檢查，鍵合絲未見明顯斷絲現象。對發光二極管外殼進行解剖，采用化學方法去除環氧樹脂包封料，并對暴露出來的8個二極管的各個連接端進行測試，發現1#二極管開路。采用體視顯微鏡和掃描電鏡進行觀察，發現1#二極管內鍵合點與芯片焊盤脫鍵，與正常鍵合點比較，失效鍵合點變形較小。對器件內部所有鍵合絲進行非破壞鍵合拉力試驗，1#二極管內鍵合點脫鍵，“零克力”失效，其它鍵合絲合格。使用掃描電鏡對1#鍵合脫鍵位置進行觀察，發現1#鍵合焊接面積較小。
1.3 鍵合絲塌絲引發短路失效
鍵合絲塌絲觸及器件內部裸露的導體即造成短路失效。引起鍵合絲塌絲的原因很多，有些是因為鍵合絲的長短控制不當引起的，有些是因為鍵合絲走向不合適導致的，還有些是因為鍵合之后人為失誤造成的。由于鍵合絲搭接處于一種不穩定狀態，有時器件的失效現象很難復現，給失效分析工作帶來困難，下面的案例充分說明了這一點。
某型號隔離放大器隨整機進行振動試驗時，發生失效。常溫下，對失效器件進行綜合電性能測試，結果為合格。之后，分別進行低溫（-18 ℃，保溫0.5 h后持續加電20 min）、高溫（+60 ℃環境下，持續加電20 min）、常溫（持續加電20 min） 測試，器件功能正常。又對器件進行5次溫沖試驗（-55 ℃，125 ℃，0.5 h保溫，轉換時間小于1 min）后，常溫持續加電20分鐘測試，高溫（+85 ℃環境下，持續加電50 min）測試，以及恒定加速度試驗（條件為：3 000 g、Y1方向，1 min）后，常溫持續加電20 min測試，結果均為合格。
將失效件返生產廠家進行振動試驗。首先進行兩次不加電振動試驗，X、Y、Z方向各5 min。在每個方向的振動完成后，對器件加電5~10 min進行測試，結果為合格。第二次振動試驗功率譜密度（PSD）比第一次增加50 %，X、Y、Z方向各5 min。同樣在每個方向的振動完成后，對器件加電5~10 min進行測試，結果為合格。之后再對失效樣品按第二次振動條件進行加電振動試驗。首先進行Z向（器件最長邊方向）振動，剛剛起振，樣品的正負隔離電壓輸出異常。停止振動并斷電，重新加電后測試也正常。以上試驗結果表明，振動試驗可以激勵器件故障復現。將樣品從振動臺上取下，再次進行加電測試，樣品的正負隔離電壓不正常。說明器件故障現象已處于穩定狀態。
接下來對器件進行X射線檢查，發現器件內部管腳31鍵合金絲與附近獨石電容端頭間無明顯間隙（如圖8所示）。開封器件，通過顯微鏡觀察發現，器件內部+15 V電源（Pin 31）鍵合金絲與附近獨石電容一端頭搭接（如圖9所示）。從圖中可以看出，該鍵合絲明顯過長。
隔離放大器失效機理為：器件內部管腳31（+15 V）鍵合金絲與附近獨石電容一端頭搭接，造成+15 V電源跳過限流電阻，直接加在內部振蕩器芯片的正電源，導致器件內部振蕩器不能正常供電，產品功耗增大，隔離電壓降低，最終導致器件無輸出。
以上介紹的是鍵合絲塌絲觸及電容端頭造成失效案例；有些案例是塌絲觸及芯片邊緣引起失效。
?2 封裝原因引起器件內部鍵合失效
因封裝原因引發器件鍵合失效的情況包括：器件腔體內水汽含量高并有腐蝕性元素，造成鍵合點腐蝕開路失效，玻璃熔封DIP器件玻璃熔封料擠壓外鍵合點開路失效，塑封器件分層造成內鍵合點脫鍵失效等。下面分別給予介紹：
2.1 內部鍵合點腐蝕開路失效
某型號三極管隨組合進行試驗過程中出現失效。對失效器件外部進行觀察，發現：器件殼體表面存在熏黑跡象；底座管腳間藍色橡膠墊局部存在過熱、熔融現象。
對失效器件管腳間V-I特性進行測試，結果為：E、B及E、C極間正、反向均呈開路，B、C極間呈二極管特性。
對失效器件進行氣密封檢測，發現管殼與底座焊接區域存在微泄露，細檢不合格。對失效器件進行粒子碰撞噪聲檢測，結果為合格。
啟封器件，置于顯微鏡下觀察，發現：發射極E極外合區及鍵合絲表面嚴重腐蝕，存在一層白色絮狀腐蝕產物；E極外鍵合區附近鍵合絲熔斷；底座及芯片表面靠近E極鍵合區附近區域存在變色發黑現象；B極鍵合絲未發現明顯異常（如圖11所示）。
用掃描電鏡觀察，發現E極外鍵合區及鍵合絲表面腐蝕嚴重，存在一層白色絮狀、似松球狀腐蝕產物；E極外鍵合區附近鍵合絲已熔斷（如圖12、13所示）。對E極外鍵合區附近進行能譜分析，發現除含有Al、Si、Fe、Ni等主元素外，還含有O、P等元素；對鍵合絲表面腐蝕物進行能譜分析，發現除有Al、Si、Fe、Ni等元素外，還有O、P、Cl等元素；對B極外鍵合區進行能譜分析，只有Ni元素。因此得出：失效器件由于密封不合格，導致使用過程中水汽進入器件內部，同時E極鍵合區殘存P等腐蝕元素，使鍵合區及鍵合絲外表面形成腐蝕產物堆積，在電應力的作用下，進一步過流燒毀、熔斷。
2.2 玻璃熔封料擠壓外鍵合點開路失效
某型號玻璃熔封DIP器件在隨整機進行溫度沖擊試驗時，發現輸出異常。對器件進行X射線檢查，發現管腳11~14一側玻璃熔封料較多，如圖14所示。
對器件管腳間V-I特性進行測試，發現1Cext端口（管腳14）與地間開路，而正常器件則呈低阻特性。
啟封器件，置于顯微鏡下觀察，芯片表面未見明顯的擊穿燒毀及其它異?，F象，但管腳11~14一側玻璃熔封料較多，致使管腳11~14外鍵合焊盤已完全被玻璃熔封料覆蓋（如圖15所示）。器件封蓋與基座分開后，測試管腳14與焊盤間電連接無異常，管腳14焊盤上鍵合絲下面有一明顯玻璃熔封料凸起部位（如圖15所示）。封蓋上殘留的玻璃熔封料粘連部分與管腳3~5、管腳11~14相連鍵合絲（如圖16所示）。管腳14內鍵合絲出現兩個斷點，一個斷點位于外鍵合頸縮部位，另一斷點位于鍵合絲中部，芯片一側仍殘留一段管腳14的內鍵合絲（如圖17所示）。用萬用表測試該段鍵合絲與地間電阻，呈低電阻特性。
用掃描電鏡及EDX對芯片一側1Cext端口殘留鍵合絲進行形貌觀察與檢測，發現斷口為斜斷口，斷裂部位有明顯的頸縮現象（如圖17所示），具有明顯的受力塑性斷裂特征。EDX檢測發現含有Al、Si、C、O等元素，未發現腐蝕性元素。此處斷裂為開封過程造成的。用掃描電鏡及EDX對封蓋上殘留的1Cext端口外鍵合頸縮斷裂部位進行形貌觀察與檢測，并與1Q端口（管腳13）外鍵合頸縮斷裂部位進行比較，發現1Cext端口外鍵合斷裂部位存在玻璃熔封料（如圖18、19所示），而1Q端口外鍵合頸縮斷裂部位呈明顯的受力斷裂特征（如圖20所示），能譜分析顯示主要為Al元素。因此得出：器件失效是由于1Cext端口在管腳鍵合點頸縮部位開路造成的。導致該部位開路的原因為：封蓋時1Cext端口管腳鍵合根部下面滲入了玻璃熔封料，對鍵合絲形成了“翹起”作用，并造成應力集中部位-外鍵合頸縮處-損傷。器件裝機使用后，在各種環境應力試驗過程中，受到熱應力和機械應力的作用，造成該部位損傷程度進一步惡化，最終開路失效。
2.3 塑封器件分層造成內鍵合點脫鍵失效
塑封器件膜塑材料與芯片的熱膨脹系數不同，如果塑封包封料與芯片間存在分層，溫度變化將在塑封材料與芯片表面產生熱機械剪切應力，芯片中心處的應力可以忽略，向外角或邊緣延伸時應力成指數級增加；由于鍵合部位一般位于芯片邊緣，很容易產生鍵合點脫鍵失效。
某型號集成電路在隨整機進行試驗時出現失效。對失效器件進行掃描超聲顯微鏡檢查，芯片表面及部分外鍵合部位呈現分層現象（如圖21淺灰色區域所示）。
采用化學方法啟封失效器件，置于顯微鏡下觀察，發現器件內部部分與芯片基座相連的內鍵合絲已經脫落；多根內鍵合絲在芯片上的鍵合發生移位（如圖22所示），說明鍵合與焊盤已經脫鍵。器件封裝后，金絲球被塑封材料包裹，而塑封包封料與芯片間存在分層，芯片與塑封材料熱漲系數差別較大，溫度變化（如溫度循環試驗）將在塑封材料與芯片表面產生熱機械剪切應力，加之鍵合點部位應力集中，造成部分鍵合點脫鍵失效。
3 預防措施
對于上述因制作工藝不當引起的鍵合失效，除了采取加強工藝控制的措施外，還可以通過相關的DPA試驗項目或者篩選試驗項目予以發現并剔除。下面詳細介紹。
對于因鍵合壓力大或壓力小造成的鍵合缺陷，DPA試驗中的內部目檢可以發現鍵合點的異常形貌，DPA鍵合拉力試驗也可以檢測出鍵合力偏?。ㄉ踔痢傲憧肆Α保┑逆I合點。對于鍵合絲偏移、塌絲等缺陷，通過DPA試驗中X射線檢查（對Au絲），以及內部目檢可以及早發現。對于鍵合點腐蝕缺陷，DPA試驗中氣密性檢測可以發現器件密封問題，內部氣體成份分析可以檢測出器件內部水汽含量是否超標，內部目檢可以及早發現腐蝕缺陷。恒定加速度的篩選試驗也可以一定程度地暴露及剔除上述缺陷。
通過DPA試驗中X射線檢查，以及內部目檢可以及早發現玻璃熔封料擠壓外鍵合點缺陷。通過DPA試驗中超聲掃描檢查，可以及早發現塑封器件分層缺陷。另外，溫度循環試驗也可以一定程度地暴露及剔除上述缺陷。
4 結束語
前面通過典型案例介紹，分析了鍵合工藝不當，以及器件封裝因素對器件鍵合本質失效造成的影響。對以上分析進行總結，得出鍵合工藝不當，對元器件失效產生的影響主要體現在以下幾方面：鍵合壓力大造成鍵合點損傷，導致鍵合開路失效。鍵合時壓力小，鍵合絲與焊盤之間“融合”面積較小，導致鍵合開路失效。鍵合絲的長短控制不當，或者走向不合適，導致短路失效。因封裝原因引發器件鍵合失效的情況包括：空封器件腔體內氣氛不良，造成鍵合點腐蝕開路失效，陶瓷玻璃熔封料擠壓外鍵合點開路失效，以及塑封器件分層造成內鍵合點開路失效等。通過相關的DPA試驗項目或者篩選試驗項目可以及早暴露缺陷并予以剔除。
審核編輯：劉清
工商網監
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