基于有限元模型的IC卡芯片受力分析研究

摘要：

在智能卡三輪測試中，失效表現為芯片受損，本文基于有限元模型來研究智能IC卡（Integrated circuit card）芯片受力分析與強度提升方法，針對其結構尺寸參數變化時對芯片的機械強度影響做了相關有限元仿真，分析芯片的受力情況，從芯片大小、芯片厚度、芯片偏轉角度、EMC層厚度、PVC厚度、Lead frame厚度、芯片粘接膠厚七個因素，對比了IC卡單因素尺寸參數變化對芯片應力的影響，并依據正交設計表分析IC卡的七個因素的參數變化時芯片的受力情況，得到EMC層厚度、Lead frame和PVC卡片厚度的變化對芯片承受的最大應力影響顯著，且隨著這三個部件厚度的增加芯片所受最大應力減小的結論，為有效提升IC卡芯片的機械強度提供了方法。

0引言

《GB/T 17554.3-2006識別卡測試方法第三部分帶觸點的集成電路卡及其相關接口設備》標準規定需要對IC卡（Integrated Circuit Card，集成電路卡）的機械強度進行測試[1]。

該標準規定，芯片面積大于4mm 2時，機械強度測試方法為進行三輪測試，而小于4mm 2時的測試方法為點壓力測試。IC卡卡片的實際生產控制中，無論芯片面積是否小于4mm 2，卡片生產使用相關環節均安排進行三輪測試。

三輪測試的嚴重失效一般是在壓力作用下，IC卡中封裝的芯片出現物理損傷。芯片承受的強度與IC卡的各部件的物理規格有關，如芯片的大小、芯片厚度和封裝時芯片的偏轉角度等。在進行受力仿真過程中首先找到芯片在三輪測試過程中受力最大的危險位置，根據該位置分析IC卡各部件尺寸參數變化時芯片受力情況，并分析IC卡各部件的單因素尺寸參數變化對芯片應力的影響。本次仿真分析基于正交試驗，共設計了18組試驗。

本次仿真通過ABAQUS仿真軟件完成，ABAQUS是一款有限元分析軟件，具備強大的分析能力和模擬復雜系統的可靠性。軟件包括豐富的、可模擬任意幾何形狀的單元庫，并擁有各種類型的材料模型庫。在復雜的固體力學結構力學系統中，能駕馭非常龐大復雜的問題和模擬高度非線性問題，本次仿真中涉及到了多部件的靜態應力、位移分析和動態分析，涵蓋了接觸和幾何兩大非線性問題。ABAQUS仿真軟件可以實現多部件的快速建模并且求解的收斂性可以得到保障。

1 IC卡有限元模型

1.1 IC卡結構

IC卡由芯片封裝體（行業中常稱作“模塊”）和PVC卡片組成，芯片封裝體包括芯片、Lead frame、鍵合線、芯片粘接層、EMC層（注塑膠，多為環氧塑封料）等組成，芯片封裝體和PVC卡片空腔部分進行裝配組成IC卡[2]，IC卡實物圖如圖1所示、IC卡結構示意圖見圖2。

1.2 IC卡的材料力學參數

表1為IC卡所用到的不同材料的力學參數。三輪測試用的輪子的彈性模量為210 GPa，泊松比為0.31。

1.3 IC卡有限元模型

IC卡實際模型較為復雜，模型各部件存在尺寸跨度大的問題，若按照IC卡實物圖進行有限元建模，建模難度大，因此對模型進行了相應的簡化和等效。首先IC卡的各部件除了EMC層外，其他部件可以看作是薄板，實際情況中EMC層類似水滴型，這種形狀在建模時難度較大，因此等效為矩形。IC卡中的鍵合線因直徑只有25μm或更細，建模時特意進行了忽略。最終建立IC卡有限元模型如圖3。

1.4模型網格劃分及網格收斂性驗證

因IC卡有限元模型涉及部件較多，有些部件不是主要關注部件，例如PVC卡片遠離芯片的部分。因此對PVC卡片進行分區劃分時，每個區域網格布種數量不一致。PVC空腔部分要與Lead frame和封裝后芯片的膠體層接觸，接觸部分網格布種數量與Lead frame的網格布種數量一致，以保證在有限元仿真過程中應力和位移在接觸面上很好地傳遞，使結果更加準確；對于主要關注部件———芯片，網格布種數量相應加密，芯片粘接層與芯片、Lead frame（含銅基材、環氧材料、粘接劑）的網格布種數量一致[3]。

對模型進行網格收斂性驗證，選出合適的網格數量進行劃分。網格收斂性計算通過改變芯片、Lead frame等各個部件的網格布種數量，查看芯片應力變化，當網格數量和計算時長適中且計算結果沒有太大改變時，該網格數量即為仿真時所適用的數量。表2為網格收斂性驗證對比表。

根據表中數據最終選擇的有限元網格模型包括217319個單元、283271個節點。圖4是有限元模型網格劃分示意圖。

2基于動力學的三輪測試仿真結果分析

2.1動力學仿真參數設置

根據《GB/T 17554.3-2006識別卡測試方法第三部分帶觸點的集成電路卡及其相關接口設備》，三輪測試IC卡機械強度要求設置動力學仿真所需參數，包括IC卡插入速度、IC卡插入初始位置和終止位置的確定等。以下是IC卡三輪測試操作要求：

（1）將帶有芯片的卡片放在機器測試滾輪之間，將芯片在三個鋼制滾輪間循環滾動；

（2）芯片面向上時，滾動50次；

（3）芯片面向下時滾動50次，循環頻率均為0.5 Hz；

（4）卡片滾動時芯片上需加一定重量的力，經過往復循環測試后驗證卡片中的芯片功能是否正常。標準中規定所加的力是8 N，實際測試時可以進行8N、12N、15N等強度的測試。

圖5為IC卡插入初始位置和終止位置示意圖。

從圖5中可以看出，三個測試滾輪的直徑為10mm，測試過程中滾輪厚度方向中心線與IC卡Lead frame中心線保持一致，IC卡插入初始位置上側滾輪垂直方向中心線與IC卡一側邊緣相距0.1mm，最終插入40mm，由插入距離和三輪測試循環頻率可以算出IC卡插入速度為40mm/s，測試過程中上側滾輪對IC卡施加垂直向下8N的力。IC卡的一端受三輪測試儀夾持裝置的夾持進行插拔測試，這也是仿真過程中對IC卡施加的邊界條件。

2.2動力學仿真及危險位置確定

整體仿真思路：將IC卡金屬面向上和金屬面向下的測試過程進行動力學仿真，提取IC卡和芯片動態應力云圖，找到芯片應力最大位置，將該位置視為危險位置，對危險位置進行重新建模，通過靜力學仿真對比不同工況下芯片的受力情況。通過動力學仿真找到的兩組危險位置如圖6和圖7所示：

表3展示了金屬面向上，IC卡插入0.375s處芯片受力更大，將此位置確定為危險位置，基于動力學仿真的結果，對卡插入0.375s時刻的位置建模，進行后續的多因素仿真分析。

3基于靜力學的IC卡多因素仿真結果分析

3.1仿真中考慮的設計因素及設計水平

考慮多因素對芯片應力的影響時選用正交設計法，原理是根據正交性從全面試驗中挑選出部分有代表性的點進行試驗，這些有代表性的點具備均勻分散、齊整可比的特點，最后可以用極差分析方法對結果進行處理，得到各因素的影響主次關系。

本次正交設計考慮的有七個因素，包括芯片大?。▎挝籱m，記為因素①）、芯片厚度（單位μm，記為因素②）、芯片偏轉角度（單位。，記為因素③）、芯片粘接膠厚度（單位μm，記為因素④）、EMC層厚度（單位μm，記為因素⑤）、PVC厚度（單位μm，記為因素⑥）、Lead frame（常稱作“條帶”，單位μm，記為因素⑦）等，每個因素選取三個水平，每個水平的取值情況見表4，各個取值是結合實際產品規格及生產經驗獲得。

查詢正交設計表格，本次選擇的是一個18次的正交試驗。

因智能卡應用廣泛，如銀行卡、電信卡、社?？ǖ?，以及各個企業對質量管控的差異，實際確定產品質量時，經常進行不同工況下的試驗。因此我們對每組試驗安排了3個工況下的靜力學仿真：上側滾輪施加8N、12N和15N的工況，累積共進行54次仿真運算。通過后處理提取芯片應力云圖，并找到芯片上所受最大應力，記錄在表5中，并對結果進行極差分析，以上側滾輪施加8N的力為例進行分析，找到各因素的影響主次關系。

以上側滾輪施加的不同機械測試強度計算各因素的每一個測試強度的應力總和K（每因素的水平1、水平2、水平3，分別記為K1、K2、K3）、計算各因素不同水平下的每一個測試強度平均應力k（每因素的水平1、水平2、水平3，分別記為k1、k2、k3）、計算各因素不同水平下的的每一個測試強度平均應力的極差R（R= max｛k1,k2,k3｝-min｛k1,k2,k3｝）。依據R值的大小關系，判斷各因素對機械強度的影響程度。判斷規則為R值越大，影響程度越大。K、k、R計算結果如表6。



對8N、12N、15N分別計算R值，結果如圖8所示：

綜合8N、12N和15N的分析結果可以看出，EMC層、PVC卡片和Lead frame厚度的變化對芯片應力的影響較大，而芯片粘結層厚度的變化對芯片應力無較大影響。隨著上側滾輪施加力的增大，芯片上所受的應力也呈增大的趨勢，但是上側滾輪施加不同大小的力時，各個因素對芯片所受最大應力的影響趨勢相同，通過k查看各因素對芯片最大應力的影響趨勢，如圖9所示，限于篇幅，圖9只列出EMC層、PVC卡片和Lead frame厚度三個因素的趨勢。

由圖9可以看到，芯片最大應力隨EMC層、PVC卡片和Lead frame厚度的增加而減小。圖9未展示的因素情況為：芯片最大應力隨芯片偏轉角度的增加先減小后增大，隨芯片大小、芯片粘結層和芯片厚度的增加而增大。

3.2芯片有關因素最大應力的影響分析

因為當前芯片的工藝技術、芯片的尺寸等更新迭代較快，而智能卡所用的封裝材料幾乎沒有迭代。為了給予實際生產更多指導意義，特對芯片的應力情況單獨進行了如下幾個方面的分析。

3.2.1芯片厚度對芯片最大應力的影響趨勢分析

之前仿真分析時變化芯片厚度保持EMC層總厚度不變，如圖10所示，考慮到EMC層和芯片的厚度變化可能存在交互作用，因此采用經典層合板理論并做了兩組對比仿真，即固定EMC 3厚度T 3和固定EMC層總厚度T總，變化芯片厚度查看芯片所受最大應力的變化趨勢。

固定EMC層總厚度（T總）時，仿真得到了三組芯片不同厚度時芯片的最大應力。

固定膠體上EMC 3層總厚度時，仿真得到了三組芯片不同厚度時芯片的最大應力。

以上數據記錄如表7所示。

由表7可以看到，固定EMC層總厚度時，芯片最大應力隨芯片厚度增加而增大，當固定EMC 3層厚度時，芯片最大應力隨芯片厚度增加而減小。

3.2.2不同工況下芯片的受力分析

在仿真軟件中，查看不同工況下芯片應力云圖，發現當上側滾輪施加的力增大時，芯片所受應力整體呈現增加趨勢，但是應力分布趨勢相同，具體受力情況讀者可以參考表5進行分析。

在仿真軟件中，對比所有試驗組的芯片應力云圖，發現芯片受力較大的面是與EMC層接觸的面，且芯片所受最大應力處于該面或者該面的邊角處。

3.2.3不同偏轉角度時芯片的受力分析

選取芯片大小3mm×2.3mm，在仿真軟件中，對比不同偏轉角度時芯片的應力云圖，發現芯片所受最大應力先減小后增大。芯片旋轉到45。時，芯片所受應力最小。

3.2.4芯片不同大小時芯片應力分布情況

選取偏轉角度為0。，在仿真軟件中，對比芯片不同大小時芯片的應力云圖，發現應力在芯片表面的分布情況不受芯片大小的影響。

4結論

通過以上分析，可取得以下結論及IC卡集成電路芯片機械強度提升方法：

（1）EMC層、Lead frame和PVC卡片厚度的變化對芯片最大應力影響顯著，且隨著這三個部件厚度的增加芯片所受最大應力減小，芯片粘結層厚度變化對芯片最大應力無較大影響。因此增加PVC厚度、EMC層厚度、Lead frame的厚度可以提升智能卡機械強度的表現。特別是EMC層厚度，在封裝條件允許的情況下，應采取較大的EMC層厚度值。

（2）芯片與EMC層接觸的面是芯片受力較大的面，且芯片所受最大應力在該面或該面的邊角處。推測對芯片表面進行適當的改善，也是提升智能卡機械強度表現的方法。

（3）芯片大小相同時對芯片進行偏轉，芯片所受最大應力先減小后增大，且芯片受力較大的區域與滾輪下壓的區域一致。因此，芯片封裝時適當旋轉角度，例如45。，可以提升智能卡機械強度的表現。

（4）當固定EMC總厚度時變化芯片厚度，隨著芯片越厚芯片最大應力越大；當固定EMC 3厚度時變化芯片厚度，隨著芯片越厚芯片最大應力越小。因此，芯片厚度增加，可以提升智能卡機械強度的表現，在芯片封裝時在情況允許下，應采取較大的芯片厚度值。

審核編輯：劉清